观摩工地地库顶板积水处理案例

㈠ 　库岸坍塌、堤坝渗漏勘查典型实例示范

8.5.1新疆玛纳斯河流域夹河子水库坝体隐患综合电法探测

夹河子水库兴建于1959年，第二年由于质量问题坝体形成管涌造成溃坝。后经重新整修后长期运行，各类隐患逐渐明显，渗漏、裂缝现象日渐扩大，为确保堤坝安全采用了自然电位法、电阻率测深法、激发极化法对其进行了调查，有效地预测了大坝坝体的隐患。

（1）自然电场法：为了解防护坡的破损裂缝设置了I—I′剖面。该剖面有多个异常出现，两处大异常均位于闸口泄水处（其中西闸已关闭，但闸后仍有小股水流泄出），见图8-1。其余较大异常段的异常值超过正常值30%～100%以上，应是防护坡破损渗漏引起。从实地了解，凡异常出现的护坡段其水泥护面、浆砌卵石多有不同程度的破裂存在，如0+230至0+360、0+810至0+890等坝段。

图8-1坝体破损裂缝自然电场曲线

（2）电测深剖面法：该剖面沿坝顶布置，由79个最大极距AB/2=40～100m的电测深点组成。根据实测结果得知，1+230至1+890（电测深剖面工作到1+890）ρ_s等值线密度大（图8-2），曲线分布均匀，ρ_。极大值90～120Ω·m，反映其坝体密度较好，无明显低阻软弱层存在，产生的隐患可能性小，经本次ZK₁取心证实，坝体较密实，除坝顶表层松散外，无软弱层等隐患出现。

图8-2物探综合电性剖面

Ⅰ～Ⅳ—自然电场剖面；Ⅴ—电测深剖面

坝段从1+230开始ρ_。曲线逐渐降低，至1+110最大值仅为40Ω·m左右。1+110至1+230间，因无法布极故无电测点，而1+110至0+000ρ_。等值线值普遍较低，在同一深度仅为30～40Ω·m，为前者的1/3至1/4（图8-2）。究其原因分析，坝体上部结构较为松软不均，坝体中下部存在有低阻软弱层，经ZK₄取样证实，5.5m以上地层松软不均，其下有多个软弱层。

0+000至0+180，尤在0+000至0+030、0+090至0+180坝段，p_s等值线在坝体上部有相对高、低阻封闭圈存在，中下部等值线稀疏，根据这一特征结合其他电法分析，坝体上部除土质松软结构松散外亦有空洞裂缝存在，坝体中下部仍有软弱夹层，后经ZK₇取样证实电测深剖面法分析是正确的。

（3）激发极化法：为了解软弱夹层的顶底板埋深，选用η、J、D三参数。ZK₄旁的激电2号点，激电三参数曲线均有峰值出现，η、J、D异常值超出正常值，η、J两参数在AB/2=8及10m处有两个上升点，11、13m均有峰值异常（图8-3）。

D参数分别在5、7及11、13m处出现峰值，经定量分析，7～13m尤其10～13m有不同程度的软弱层存在，该法解释结果在后来的钻孔中证实，在5.5～17m有多层软弱层出现，岩柱成流塑和软塑状，极化率在1%～2%，激发比超过1%的10～13m岩柱全成流塑状，无法用手托起。

0+744、0+810分别为激电3号、4号点，根据各点的η、J、D值对软弱层的异常反映绘制一幅反映软弱层顶底板断面图（图8-4）（李德铭，1995年）。

图8-3孔旁激电测深结果

图8-4推测软弱层顶底板断面图

8.5.2孤东油田海堤质量电测深探测

孤东油田位于黄河入海口，渤海潮间地带。孤东油田海堤是为了阻止海潮侵入，确保油田安全而建设的配套工程。该工程地处海滩，土质主要为粉砂土，并有部分地段为软基。工程建成后，经受多次风暴潮袭击，堤体内部很有可能出现疏松层带、裂缝、空洞、含水量较高的软土层及其他隐患。为查清隐患的性质及存在部位，用电阻率测深剖面对海堤进行全面系统的探测，为海堤质量评价和除险加固提供依据。

根据视电阻率的变化情况，将该海堤分为四类：①均匀密实段：视电阻率ρ_s＜5.0Ω·m，堤体质量均匀，密度度好，干容重p＞1.50t/m³，此类堤占海堤总长度的75%；②基本密实段：视电阻率ρ_s=5.0Ω·m，堤体质量一般，局部碾压不实，密实度一般，干容重ρ＝1.40～1.50t/m³，此类堤占海堤总长度的2.6%；③疏松层带：视电阻率ρ_s＞10.0Ω·m，多为电阻率异常段，堤体质量较差或很差，密实度很差，干容重p=1.30～1.40t/m³，此类堤占海堤总长度的19.3%；④软土层带：视电阻率ρ_s＜3.0Ω·m，堤体质量比较均匀，但含水量大，干容量p=1.40～1.50t/m³，此类堤占海堤总长度的3.1%。

根据土样干容量和视电阻率测定，地下水位以上，视电阻率与干容重的关系为 P=-0.06796×ln（ρ_s)+1.657%。

为验证探测效果，布置开挖了探井，并沿井深每0.50m取一个土样，现场测量土的湿容重、含水量和干容重。其中1^＃探井位于桩古段桩号0+150m处，深度5.5m，在等深度视电阻率剖面曲线图上呈高值异常，在视电阻率拟断面图上等值线呈密集高值半闭合圈，如图8-5所示，推测该处海堤为密实度较低的疏松带，该探井附近视电阻率异常段长285m(0+060至0+345）。从开挖情况来看，沿井深0～2.4m为黄色粉砂；2.4～3.0为黄色重粉质砂壤土；3.0m以下为黄色粉土。在深度为2.0～5.5m处，土的干容量在1.33～1.48t/m³，低于设计值，其含水量为10.2%～28.9%，孔隙比为0.885～0.949，渗透系数为0.432m/d左右。探井开挖过程中，土质自上到下逐渐松散，铁锹挖掘不太费力，未见肉眼可见裂缝或洞穴，其地下水位与海平面一致。当挖至5.5m时，井内发生了流沙现象，不能继续深挖。由此可见，该处堤体内部质量很差，与电探推测的结果相吻合。

图8-5m桩古段0+000至0+300区间视电阻率等深度剖面及拟断面图

3^#探井位于孤东段桩号1+215m处，在等深度视电阻率剖面图上处于正常场区，在视电阻率拟断面图上等值线稀疏，如图8-6所示，推测为质量较好的均匀密实段。该探井开挖探度2.0m，土质为粉砂土，土体均匀密实，平均干容重达1.57t/m³，含水量在13.6%左右，与电探分析结果一致（张保祥等，1997年）。

图8-6孤东段1+005至1+305区间等深度视电阻率剖面及拟断面图

8.5.3高密电阻率法堤坝隐患探测

1999年3月在湖南益阳永申垸大堤实测结果（图8-7），滦河大堤探测渗漏实例剖面（图8-8）。电阻率断面清楚地反映了坝体渗漏位置（图8-71^＃断面22m处，2^＃断面133m处，图8-8137m处）和坝体质量。

图8-7永申垸高密度电法测量断面图

图8-8滦河大堤高密度电法工作成果图（北京地质仪器厂TDVM—2高密度电阻率仪器测试报告）

8.5.4探地雷达堤坝渗漏探测

8.5.4.1控制坝基渗透漏的裂隙节理调查

当坝基地层层间节理、裂隙发育，在水库蓄水后，往往成为水库渗漏的通道。充水节理、裂隙成为强反射界面，在雷达图像上表现为规则的倾斜界面。

8.5.4.2坝体浸润线的揭示

当水库坝体存在贯穿坝体以缝隙组成水平发育带时，则在水库常年水位线附近出现以充水形成的强水平反射波组成的水库浸润线的雷达特征（图8-9）。

8.5.4.3金江水库坝体隐患探地雷达探测

金江水库位于资江水系三级支流檀江上游，枢纽工程坐落在邵阳县东南部的五峰卜镇金江乡刘家桥村，水库总库容约1515万m³，相应水位海拔301.6m。正常库容1220万m³，相应水位海拔299.7m。常年水位海拔292～294m。主坝底部基岩为石炭系壶天群白云质灰岩和梓门桥组含燧石灰岩夹钙质粉砂岩、页岩，层间和裂隙性溶蚀较发育，岩溶强烈发育，溶沟、溶槽、石牙较多。大坝左岸至中部采用壶天群白云质灰岩残坡积土作筑坝材料，中部至右岸采用梓门桥和测水组地层的残坡积土作筑坝材料。本区位于新华夏系巨型第二沉降带中西部边缘，五丰铺向斜的东南翼，坝址岩层产状走向N20°E、倾 NW、倾角45°，岩层走向与河流流向成10°交角，为纵切河谷。有三组节理较发育，其产状分别为走向N40°W、N80°E和N15°～20°E，壶天群白云质灰岩主要岩溶发育方向与第二组节理走向一致。86%的坝体置于厚度2～15m的第四系堆、残坡积含砾粘土之上，下伏基岩有73%为岩溶强烈发育的白云质灰岩。虽经多年综合治理，但至今大坝外坡脚仍有常流水点16处，湿润区3个，湿润面积达380m²，仍为隐患未彻底根治的严重渗漏坝体。

图8-9坝体浸润线雷达图像

为此中国科学院广州地球化学研究所应用探地雷达对湖南邵阳金江水库堤坝隐患探测研究。成果分析如下：

（1）断裂F₁与F₂揭示：图8-10为F₁断裂和F₂断裂的雷达图像，由图可见断裂倾角40°～60°，出露地层为下石炭系测水组、梓门桥组砂页煤系地层，裂隙反射界面影像较多，表明此地层层间节理、裂隙发育，成为此坝段的隐患之一。在水库大坝外坝脚有一系列漏点，稻田及菜地出现大片湿地及积水正是此隐患的佐证。在相应位置的地面检查亦见一断裂，其产状为走向80°，南倾倾角60°～70°断裂面见大量角砾岩，部分漏水点处在其延伸方向上。

图8-10雷达图像

（2）揭示浸润线存在：300m标高平台，100MHz天线，820ns时窗的剖面连续图像上，除反映人工堆积残坡积土及基岩起伏的反射界面以外，在特定的标高上，出现一条水平的反射界面，此界面标高低于常年水位标高292～294m，在迎水坡标高为285.26m，在背水坡为285.00m，此反射界面即是水库常年水位的浸润线，其影像特征为串珠状的强反射界面贯穿坝体，产状水平，断续出现。沿此反射界面缝隙发育，并见有多处溶洞、土洞出现，见图8-9。可见由于坝体土壤含粘粒量高，具干裂湿胀的特性，在带压力的水体作用下，长期浸泡的土体粘粒形成泥浆，泥水逐渐渗出，沿水位浸润线形成带状空隙。

（3）灌浆工程质量检测探索：目前灰岩地区水库坝体隐患防治在国内外仍是一大难题。金江水库隐患治理有30多年的历史，自1960年蓄水以后，主坝常发生渗漏、开裂、沉陷、塌陷等现象，险情时有发生。1960年6月至1962年5月，进行帷幕灌浆，钻孔184个，使坝体漏水量减少63%;1982年低涵出口下基岩管涌，中部内坡沉陷1350m²，左岸及右岸坡出现塌洞，实施帷幕灌浆，钻孔258个，进尺9550m，灌入水泥3345t;1986年外坡三个湿润区仍存在，大坝外坡二级平台出现一塌洞，实施劈裂灌浆和高压定向喷射灌浆，灌入水泥2225t，形成防渗板墙6442m²;1996年内侧一线平台出现塌洞，坝外出水点流浑水，进行帷幕灌浆处理，但浑水流量无减少。在300m标高的探地雷达图像（图8-11）上出现等间距灌浆物影像，这些灌浆物具强反射、锥状影像特征，间距3m，个别6m。水库管理部门证实帷幕灌浆孔距3m一个，间距6m者，中间钻孔无或少进浆量，根据图像上的影像可准确计算灌浆有效深度和水泥浆的扩散半径（曾提等，2000）。

图8-11灌浆效果检测雷达图像

8.5.5深圳罗屋田水库井间地震CT渗漏勘探

水库所在罗屋田河谷属断裂谷，西侧坝址附近有下石炭统石磴子组可溶性石灰岩分布，石灰岩分布区内岩溶极发育。根据库区灌浆堵漏等钻孔勘探资料：覆盖层3.25～17.7m，由粘性土、含砾中粗砂为主组成；灰—深灰色灰岩、白云质大理岩等可溶性岩。这些可溶性岩或埋藏于第四系河流堆积土层之下，或埋藏于石炭统砂页岩之下。据1984年广东省水电勘测设计院40个灌浆钻孔资料，有9个钻孔揭露单层溶洞或多层溶洞，洞高0.4～3.25m不等，多数溶洞未充填，个别为充填－半充填洞。另外，在水库管理处以北、溢洪道东侧可能存在一北北东向（N25°E）断裂带，这一带可溶性岩内溶洞极为发育，以上9个所揭露溶洞的灌浆孔均在这一区域，这也是本次地震波CT工作的重大区域。

图8-12为距坝基线距离约20km的K₁-K₂-K₃-K₄钻孔CT成像剖面图和为距坝基线距离约40m的K₅-K₆-K₇钻孔成像剖面图，图8-13为近垂直坝基线的 K₆-K₃钻孔CT成像剖面图。从波速图像可以看出其纵波速度分布在1.53～4.38km/s，且呈现自上而下速度增高的趋势，可以认为波速值大于2.3km/s且等值线密集区为相对完整基岩区，如图8-12、图8-13的下部；局部的低速（1.5～2.2km/s）等值线封闭圈为小溶洞或岩溶发育区。在波速图像图8-12下图中纵波速度值相对较低为1.2～3.8km/s，这符合钻孔地质资料所揭露的这一带为灰岩、白云质大理岩等可溶性岩分布区。

图8-12km深圳市罗屋田水库岩溶渗漏勘察跨孔CT成像

图8-13km深圳市罗屋田水库岩溶渗漏勘察跨孔CT成像

在波速图像中靠近K1孔标高27.36m、15m、2.36m处的三个低速封闭区推断为溶洞，其上部（由K₂孔标高的37.36m至K₄孔标高31m）为溶沟、溶槽或破碎带影响区。波速图像图8-13中部标高30～34.7m为一较大规模的溶洞发育，图8-12下图中浅部的溶沟、溶槽与深部的溶洞成层状沟通，这一区域正是为灌浆孔所揭示的多层溶洞区，位于北北东断裂带附近，受破碎带影响，这一带可溶性岩极为发育，是造成水库渗漏的主要原因。由此，K₁孔周围所揭示的溶洞和K₆-K₃中间部位的溶洞为主要的渗漏通道，其展布方向应当与剖面垂直即近垂直坝基线方向，深部虽有局部小溶洞发育，但不具连通性。

另外，在波速图像的标高37.3m、35.4m、41m以上部分，是由于井中无水、接收检波器无法耦合，造成这一区域无接收数据，属非成像区域，不作解释（孙党生、李洪涛等，2000）。

8.5.6大堤防（隔）渗墙质量浅层地震检测

为了确保重点江河大堤的绝对安全，国家每年需投入大量的人力和物力对大堤进行加固处理。近年来，提出了采用防（隔）渗墙方法，防止（或隔离）地下水和江水穿过大堤堤身，防止管涌的形成，从而达到保证大堤安全的目的。形成防（或隔）渗墙的方法很多，例如搅拌、砼成墙。此类墙具有竖直的规整的二维板状体和厚度小（一般为20～30cm）两大特点。因此，如何准确地无损检测墙的质量（主要包括墙的连续性和厚度），是目前最为关注的问题。采用浅层地震反射波和瞬态瑞雷面波法相结合对搅拌和砼成墙方法形成的隔渗墙质量检测效果较好。

8.5.6.1地球物理条件和成墙厚度的计算

浅层地震反射波法和瞬态瑞雷面波法均是利用介质的物性差异，在物性发生变化或突变部位将产生波的反射或绕射和频散现象。砼防渗墙主要由砂和水泥灌注而成，而搅拌隔渗墙主要由水泥和粘土孔中搅拌而成，因此，墙与围土、墙与夹泥（或疏松体）之间均存在明显的物性差异，将产生反射或绕射和频散，具有较好的地震地质条件。检测区内表层均为粘土或亚粘土，具有良好的激发接收条件。不管是防渗墙还是隔渗墙，从设计上看均为一个竖直的规整的二维板状体，若墙体所穿过的地层或墙体附近为均匀状介质，有

地质灾害勘查地球物理技术手册

即

地质灾害勘查地球物理技术手册

式中，v_rt(h）,v_rtq(h）,v_rq(h）分别是深度为h处的围土、墙体两侧两检波器之间（即墙和围土的综合）和墙体的面波速度，dh(h）是深度为 h处的墙的厚度，dx为墙体两侧两检波器之间的距离。当v_r(th)=v_{r q}(h）时，墙厚dh(h)=0；当v_rtq(h)=v_rq(h）时，墙厚dh(h)=dx。当深度为 h处的v_rt(h）,v_rtq(h）和v_rq(h）及dx为已知时，即可由（8.2）式求得墙厚dh(h）。因此，墙厚的反演精度取决于由瑞雷面波法获取的围土、墙体和墙体两旁检测器之间的面波速度（图8-14）。

图8-14厚度计算示意图

8.5.6.2砼防渗墙浅层地震反射深度剖面及厚度

由图8-15断面墙的厚度和图8-16砼防渗墙浅层地震反射深度剖面可知，剖面上主要有3组连续性较好的反射同相轴，它们分别为防渗墙顶板、底板和粘土层底板反射，墙体中异常清晰易辨。墙的顶板埋深约为1.3～2.5m，底板埋深约为13.0～15.0m（设计埋深为14.0m）。墙体中存在3处夹疏松物或墙厚变薄的异常。2个断面墙的最小厚度为19.9cm，最大厚度为23.6m，平均厚度分别为22.5cm和21.7cm，均达到设计要求（设计厚度为22.0cm）。

图8-15厚度示意图

图8-16砼防渗透墙浅层地震反射深度剖面

8.5.6.3搅拌隔渗墙浅层地震反射深度剖面及厚度

图8-17断面厚度示意图

由图8-17两个断面墙的厚度和图8-18搅拌隔渗墙浅层地震反射深度剖面可知，隔渗墙顶底板反射相轴基本上可连续追踪对比解释，墙体中异常清晰易辨。墙的顶板埋深约为0.5～2.5m，底板埋深约为17.0～19.0m（设计埋深为18.0m）。底板反射同相轴的连续性比顶板反射同相轴的连续性相对要差，表明墙底存在夹泥和不光滑现象。墙体中主要存在四处夹泥异常。两个断面墙的最小厚度为32.8cm，最大厚度为35.3cm，平均厚度分别为33.0cm和33.1cm，均达到设计要求（设计厚度为33.0cm）（刘江平等，2000）。

图8-18搅拌隔渗墙浅层地震反射深度剖面

参考文献

地矿部成都水文地质工程地质中心.1992.《长江三峡工程库区环境工程地质》

段永候等.1993.《中国地质灾害》.北京：中国建筑工业出版社

邓世坤.2000.探地雷达在水利设施现状及隐患探测中的应用.《物探与化探》

刘传正等.2000.《地质灾害勘查指南》.北京：地质出版社

刘江平，张丽琴，张友明等.2000.浅层地震技术在大堤防（漏）渗墙质量检测中的应用.《物探与化探》

李德铭.1995.综合电法探测坝体隐患.《物探与化探》

汤洪志.1999.综合物探在江西广昌中坊水库坝勘查中的应用.《中国地球物理学会年刊》

滕润秋，晃小林.1999.物探方法在洞庭湖区堤防工程隐患检测中的应用.《中国地球物理学会年刊》

孙党生，李洪涛，任晨虹.2000.井间地震波CT技术在水库渗漏勘查中的应用.《勘查科学技术》

王传雷，董浩斌等.1999.高水位情况下堤坝隐患的监测预报技术探讨.《中国地球物理学会年刊》

张梁等.1998.《地质灾害灾情评估理论与实践》.北京：地质出版社

张咸恭等.1986.《专门工程地质学》.北京：地质出版社

张保祥，杨宏，刘性杰等.1997.电测深剖面法在孤东油田海堤质量探测中的应用.《勘查科学技术》

曾提等.1997.地质雷达在湖南邵阳金江水库坝体隐患探测中的应用研究.《物探与化探》

㈡ 地下车库地面渗水该怎么处理

地下车库地面渗水来的解决方法为自：利用压力将注浆堵漏灵（水溶性）注入针头内，待堵漏灵从针头周边混凝土表面渗出，产生胶状固化物，则表示该渗水点处已将渗水水路封闭，拔出针管即可解决渗水的情况。

地下室渗水的常见部位，常见的地下室渗水部位大都出现在一些特殊部位，降水较多的雨季室外管道堵塞或路面排水不畅时出现。主要出现在以下部位：外墙的墙根部位；在地下室变形缝两侧的墙体部位；穿越地下室外墙的下水管道；

通常构成地下车库堵漏都是因为呈现了施工缝渗漏构成的，假如施工缝在施工中没有整理干净，混凝土的强度没有到达。

(2)观摩工地地库顶板积水处理案例扩展阅读：

地下车库地面渗水的介绍如下：

地下车库在防水混凝土浇筑的时分，因为混凝土稠度不符合要求和振捣不充分等因素，在拆模后会呈现小面积的蜂窝、烂根等疑问，只做了表层的处理。

地下车库在加水以后，因为水压力增大，混凝土单薄有些发作漏水现象，选用表里局不漏处理，再做地下车库底板、顶板及侧壁防水水泥砂浆抹面20mm厚。在渗水疑问不严峻的情况下能够采购安塞类防水剂，再依照份额配置砂浆进行运用。

㈢ 园区地下室顶板覆土内为什么会积水

基础埋深有要求，所以部分基础底板较深，另外，由于部分楼座存在局部为地下车库顶部上面覆土，而由于地下室与主楼间高度相同，这样，主楼一层的地面需回填一定高度。

㈣ 对地下车库积水处理的目的

要是积水可能是有渗漏的地方，要是潮湿的话，就开启地下车库的排风设施24小时不断排风，空气循环后就好了。

㈤ 车库顶板漏水怎么办

车库顶板漏水就需要尽快进行维修。
如果是自己不会维修车库顶板漏水内的话，就去当地的容比较正规的维修公司请专业师傅对车库顶板的漏水情况进行检测，并结合他们检测结果和维修意见请他们进行维修，不要自己盲目进行维修，以免引起严重后果。

㈥ 由于地下室顶板上积水太多，工人私自用电镐开孔排水，此部位如何做防水如何处理才会长期不漏水

用堵漏王 一层堵漏王一层渗透结晶

㈦ 地下室顶板积水怎么处理

还是看能不能重做防水处理。这个需要非常专业的防水堵漏单位，不过很难找到吧。

㈧ 车库地坪找坡不准出现大片积水如何处理

如果有地坪漆的话先要打磨掉，然后再用水泥找平，然后在上地坪漆。不过地坪漆不是同一批施工出来的可能后期会开裂，质量不是很好。

㈨ 地下室顶板排水如何处理

大型地下车库顶板的排水应根据规范、工程的特点及使用情况确定。
根据《地下工程防水技术规范》GB50108/《屋面工程技术规范》GB50345/《种植屋面工程技术规程》JGJ155等规范要求，地下工程防水设计应包括下列内容：
1 防水等级和设防要求；
2 防水混凝土的抗渗等级和其他技术指标、质量保证措施；
3 其他防水层的材料及其技术指标、质量保证措施；
4 工程细部构造的防水措施，选用的材料及其他技术指标、质量保证措施；
5 工程的防排水、地面挡水、截水系统及工程各种洞口的防倒灌措施。

一、 大型地下车库顶板的排水应遵循“防、排、截、堵相结合”。顶板排水的一般做法：
1 有条件尽可能采用结构找坡，坡度宜为1%~2%；结构找坡可减少构造层次，也是提高防水可靠程度的有利措施之一。
2 在地下室入口或采光井（窗）周围应设置沟槽，以防雨水涌入地下室内。
3 根据使用和回填土厚度情况，构造做法：结构顶面---找坡（找平层）----保温层---防水层----细石混凝土保护层----排水层---渗排水系统或盲沟排水系统----过滤层或回填土。
4 地下室顶板有道路，其纵坡建议不大于3%；另需注意渗排水系统或盲沟排水系统与道路交叉的关系及排水的坡向。

二、 大型地下车库顶板若考虑种植则应按国家现行标准《种植屋面工程技术规程》JGJ155的有关规定执行。一般做法：结构顶面--- 保温层----找坡（找平层）---防水层--- 耐根穿刺防水层---- 隔离层---细石混凝土保护层----排水层---过滤层（渗排水系统或盲沟排水系统）----种植土层和植被层。

㈩ 地下车库顶板排水层做法有没有具体的规定

规定如下：
1.针对不同车库结构选择排水材料
。
熔性聚烃类渗排水材料是近年来施工比较常用的排水材料，主要有管材与板材。其具有极好的渗水与排水功能，既具有收集、排除土中的滞水，降低地下水位的作用，又克服了旧渗水材料底部透水、无根阻性、排水渗流的缺点。
2.制作注意事项
在排水基层施工时，可预留水位观察口，随时观察地下水位的情况，防止积水。
透水管及排水管采用搭接法铺设，在搭接处需用尼龙扎带和防水胶带处理。
覆盖无纺布时，搭接缝处重叠的宽度不应小于200mm。
排水基层施工后，劳动车不能直接在排水板上行走，可铺设木板形成通道，以防止排水材料损坏。
无纺布铺设后，随时回填土壤，回填时应注意分层回填，第一层回填土保证夯实后才可进行机械回土，必要时采取保护措施。
3.基质土的选择
一般景观绿化工程的基质土，采用原土或基础开挖的深层土，其湿重有1900-2100
kg/m3。在车库顶板施工时，为减轻顶板结构荷载，加强土壤的渗排水能力，可采用改良土进行回填。